НЕФТЬ-ГАЗ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
На главную >>


Теперь на нашем сайте можно за 5 минут создать свежий реферат или доклад

Скачать книгу целиком можно на сайте: www.nglib.ru.

Предложения в тексте с термином "Части"

Правые части уравнений энергий фаз двухтемпературных моделей неравновесных двухфазных потоков содержат члены qt.

Оценка членов правой части уравнения проводится по формулам для однофазных коэффициентов трения?

Если, например, второй член правой части меньше, чем первый, то = г; - T*gw.

Первый член правой части (2.

Второй член правой части соотношения (2.

Отношение температур в первом члене правой части (2.

Последний множитель правой части (2.

Множитель [1 + 0,025(Гу - 7/)] правой части позволяет включить в рассмотрение пленочное кипение недогретой жидкости.

Последний множитель правой части учитывает отклонение жидкости от состояния насыщения.

Первый член правой части соотношения (2.

Второй член правой части (2.

Последний член правой части (2.

С {Сь С2, С3, С4, С5} - вектор правых частей.

21), как правило, не используется, главным образом, по причине недостаточной изученности закономерностей физических процессов, которые необходимы для построения системы замыкающих соотношений при определении коэффициентов и правых частей системы основных уравнений.

Однако в процессах, связанных с достаточно резкими изменениями коэффициентов и правых частей системы, что может быть обусловлено, например, фазовыми переходами и сменой режима теплообмена со стенкой канала или межфазного теплообмена, и в случае неявной схемы из условий сходимости могут потребоваться достаточно малые шаги по времени,

3) не в балансной форме, в правых частях обозначено: ,ЛА.

Последние члены правых частей уравнений импульса фаз (4.

Следует ожидать, что и базисная система дифференциальных уравнений (без учета правых частей) "чисто" двухжидкостной модели двухфазного газожидкостного потока, полученная приложением законов сохранения к фазам по отдельности, будет также гиперболической, так как эффекты межфазного взаимодействия в данном случае из рассмотрения исключены.

Включение в рассмотрение правых частей уравнений, в частности использование для описания процессов взаимодействия фаз соотношений, содержащих производные от зависимых переменных задачи, может привести к тем же результатам.

Эг где и — вектор неизвестных; А, В - матрицы коэффициентов; С -^ вектор правых частей.

68), описывающих распространение паросодержания у и перенос энтальпий фаз /#, члены, содержащие производные от скорости скольжения фаз, сравнительно малы при разумном определении данных производных и можно либо пренебречь ими, либо отнести их к известным членам правых частей (например, взяв их значения с предыдущего шага по времени при численном решении задачи).

23 для температуры в оболочке имитатора твэла в средней части активной зоны.

Для определения правых частей уравнений системы используются следующие замыкающие соотношения: для коэффициента а в выражении для силы трения а = 150(1 - e)2/(e3dj); (5.

Уравнение энергии данной жидкости представляется в виде (5-29) где Wy - удельная внутренняя энергия жидкости /; члены правой части описывают тепловые потоки, связанные с фазовым переходом с интенсивностью Г^л межфазным теплообменом и теплообменом жидкости / со стенкой.

Базисная система уравнений модели неравных скоростей, температур и равных давлений фаз без членов источника — стока в правых частях была численно решена в [27] с использованием полностью неявной разностной схемы и устойчивой итерационной методики.

54) путем введения в правые части выражении для массовых сил, содержащих производные от зависимых переменных, и тем самым воздействия на матрицу коэффициентов базисной системы и ее характеристические направления.

Достаточно обоснованным физически является введение в правые части системы силы присоединенных масс [34], связанной с относительным ускорением фаз:

Неотъемлемой частью любой математической модели двухфазного потока является система соотношений для расчета процессов массообмена, теплового и механического взаимодействий фаз между собой и со стенками канала, которая позволяет замкнуть наряду с уравнениями состояния фаз основную систему дифференциальных уравнений сохранения модели.

Вероятная система определяющих тепло гидравлических процессов включает в себя: истечение воды, недогретой до температуры насыщения; резкое падение давления за время, равное нескольким сотым долям секунды, ниже давления насыщения; прохождение волн разрежения и сжатия, возникновение механических усилий на элементы конструкции активной зоны; быстрое снижение расхода теплоносителя и опрокидывание циркуляции при разрьюе трубопровода холодной нитки и увеличение при разрыве горячей нитки; вскипание теплоносителя в верхней части активной зоны и распространение его по циркуляционному контуру; уменьшение скорости снижения давления; снижение абсолютного значения расхода теплоносителя, определяемого критическим истечением двухфазной смеси; снижение мощности до уровня остаточного тепловыделения (около 7%); смену режимов теплообмена в активной зоне от конвективного до поверхностного и развитого пузырькового кипения; возникновение кризиса теплообмена при пузырьковом кипении (Г « « 0,5 -г 0,8 с при разрыве холодной нитки); первый пик температуры оболочки вследствие перераспределения накопленного в твэле тепла посредством теплопроводности; дальнейшее изменение температуры оболочки твэла (в течение примерно tj& 15 с), обусловленное следующими явлениями: небалансом интенсивности генерации тепла из-за остаточного тепловыделения (около 7% номинальной мощности при отключении реактора, около 5% после 10 с, около 2% после 10 мин), а также из-за экзотермической пароцир-кониевой реакции (при Т > 1100 °С) и интенсивности отвода тепла"к теплоносителю в режимах закризисного теплообмена (при переходном и пленочном кипении) при возможном ухудшении охлаждения в условиях вспучивания твэлов (при Т> 650 °С); продолжающимся истечением теплоносителя, приводящим к дальнейшему снижению давления и оголению активной зоны; начало работы пассивной подсистемы системы аварийного охлаждения активной зоны при снижении давления в контуре ниже давления в гидро-аккумуляторе (гидроемкости); начало подачи холодной борированной воды из гидроемкости либо в холодные нитки неповрежденных цетель реактора, либо, кроме того, в горячие нитки или в верхнюю камеру реактора; перемешивание холодной воды с теплоносителем, содержащимся в контуре; проникновение воды при заливе в холодную нитку через опускную трубу в нижнюю камеру реактора, чему препятствуют воздействие встречного потока пара и эффект байпасирования вследствие прохода части потока воды системы аварийного охлаждения в поврежденную холодную нитку и далее в течь; дальнейшее снижение давления в контуре до нескольких десятых мегапаскаля примерно до 30-и секунды, при этом расход через активную зону близок к нулю; окончание истечения теплоносителя при выравнивании давления в контуре и под оболочкой реактора 0,2—0,4 МПА; начало эффективного заполнения нижней камеры реактора водой (примерно после 30-й секунды) ; включение активной системы подачи воды аварийного охлаждения низкого давления при р « 1 МПа; заполнение нижней камеры реактора водой (примерно до 50-й секунды).

При поднятии уровня воды выше нижней отметки активной зоны условия теплообмена в активной зоне улучшаются: интенсивное испарение воды приводит к образованию восходящего потока пара с диспергированными в нем каплями унесенной жидкости; отток тепла от горячих частей аварийной зашиты к этому дисперсному потоку, а также отвод тепла посредством осевой теплопроводности к более холодным частям активной зоны приводит к повторному увлажнению поверхности твэлов, фронт повторного увлажнения постепенно' поднимается вверх; режимы теплообмена: конвекция, пузырьковое кипение, переходное и пленочное кипение в обращенном кольцевом и дисперсном режимах двухфазного потока; температура оболочки твэла в данном сечении, проходит через второй пик и в соответствующий момент начинает снижаться, особенно резко — при прохождении через данное сечение фронта повторного увлажнения; эффект, препятствующий заливу, — запирание части циркуляционного контура паром, проходящим через парогенератор и насос в разрыв (что препятствует заливу вследствие малого располагаемого напора, создающего давление около 0,05 МПа); длительное расхолаживание реактора после залива активной зоны.

Сепарированный режим двухфазного потока в горизонтальном канале описывается в предположении, что вся жидкость сосредоточена в нижней части канала.

Неотъемлемой частью математической модели является система замыкающих соотношений, описывающих закономерности протекающих тепловых, гидродинамических и массообменных процессов, позволяющая восполнить информацию, утраченную при упрощении основной системы дифференциальных уравнений, и получить замкнутое описание рассматриваемой физической системы.




Главный редактор проекта: Мавлютов Р.Р.
oglib@mail.ru